Проектирование раздела вентиляции общеобменной и противодымной

Нами разработан проект стадии «РД» для монтажа системы вентиляции культурного центра.

Проектирование объекта раздел вентиляции

Стадия проект

Проектирование объекта производится на стадии проект. Здание многоцелевого общественно-культурного центра представляет собой здание с двумя подземными этажами.

Основные характеристики здания:

• Площадь участка
• Площадь застройки
• Количество этажей
• Строительный объем
• подземная часть
• надземная часть
• Общая площадь
• подземная часть
• надземная часть

Раздел «Отопление Вентиляция» выполнен на стадии «Проект». В состав раздела «ОВ» включены следующие инженерные системы:

1. системы водяного отопления;
2. системы вентиляции;
3. система воздушно-тепловых завес;
4. система противодымной вентиляции;
5. система кондиционирования.

Расчетная относительная влажность внутреннего воздуха: до 65%. Проектом не предусматривать поддержание расчетной влажности в помещениях. Термические сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций приняты в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91, МГСн 2.01-99 и составляют:

Расчетные условия в помещениях приняты по соответствующим разделам строительных норм в зависимости от назначения и эксплуатационного режима помещений.

Здание разделено на 5 пожарных отсеков, в том числе 4 отсека подземная автостоянка.

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ

• Температура теплоносителя: система отопления 90-70°C;
• система вентиляции 95-70°C.
• Температура внешнего теплоносителя - по «Техническим условиям...»
• По каждому виду инженерных систем приняты следующие технические решения.

СИСТЕМА ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ

Проектом предусмотрены следующие системы отопления:

• Отопление автостоянки.
• Отопление этажей.

Схема присоединения систем отопления к наружным тепловым сетям выполнена по независимой схеме. Каждая система отопления имеет отдельный узел учета тепла, который располагается в помещении ИТП.

В качестве отопительных приборов проектом предусмотрена установка биметаллических радиаторов. В подземной автостоянке предусмотрено система отопления - агрегат воздушного отопления. Холодный воздух при въезде/выезде из автостоянки и входные группы отсекается тепловыми завесами. Тепловые завесы включаются при открывании дверей и отключаются при достижении в помещении заданной температуры. Теплоноситель в системе водяного отопления для помещений - вода с параметрами 90-70С. Схема системы отопления стояковая, двухтрубная с горизонтальной разводкой, выполненных в стяжке пола трубами из сшитого полиэтилена типа БИР ПЕКС. Магистральные трубопроводы и разводящие стояки систем отопления и теплоснабжения выполнены из стальных труб ГОСТ 3262-75 и ГОСТ10704-91.

В качестве отопительных приборов в помещениях предусматриваются биметаллические напольные радиаторы с нижним подключением, рабочее давление до 1,6МПа. Регулирование в системе водяного отопления - центральное качественное по температуре наружного воздуха и местное количественное по реальной тепловой нагрузке с помощью термостатических вентилей фирмы «Danfoss», установленных перед каждым отопительным прибором.

Проект предусматривает автоматическое регулирование мощности тепловых приборов, с помощью регуляторов температуры и автоматических регуляторов расхода. Для исключения разбалансировки системы отопления регуляторы и балансировочные клапаны устанавливаются на группы приборов при применении горизонтальной разводки системы отопления. Балансировочное оборудование запроектировано фирмы «Danfoss».

Компенсация температурных удлинений трубопроводов предусматривается в основном за счёт естественных углов поворота. При недостаточной компенсационной способности проектом предусмотрена установка сильфонных компенсаторов «Протон».

Прокладка стояков открытая. Защитное покрытие трубопроводов - грунтовка в два слоя и алкидная краска в два слоя. Проектом предусмотрена высокоэффективная теплоизоляция магистральных трубопроводов (подающего и обратного), трубопроводов проложенных в не отапливаемых помещениях , «К-FLEX» с диапазоном рабочих температур от -70С до +150С. Кроме того, для сокращения тепловых потерь, предусматривается использование запорной и регулирующей арматуры с керамическими вставками. Автоматические балансировочные клапаны, установленные на всех ветках теплоснабжения, позволят исключить потери тепла от “перетопа”.

Для выпуска воздуха из системы предусматривается установка автоматических воздухоотводчиков в верхних точках стояков и отопительных приборов. Для удобства эксплуатации все ветви магистральных трубопроводов имеют отключающую арматуру.

Приборы отопления лестничных клеток устанавливаются на высоте 2.2м от уровня пола. Для опорожнения системы на стояках и в низших точках магистралей установлены краны для спуска воды в дренажный трубопровод. Слив дренажа предусмотрен в систему ливневой канализации. Раздающие и обратные трубопроводы, а так же дренажный трубопровод, проложены по техническим этажам.

На трубопроводах системы отопления в местах пересечения перекрытий, стен и перегородок предусмотрены гильзы. Кольцевые зазоры между гильзой и трубопроводом закладываются несгораемым материалом.

Гидравлические расчёты трубопроводов системы отопления выполнены исходя из допустимых скоростей теплоносителя и допустимых удельных потерь давления. Перепады давления на регулирующей арматуре приняты из условия бесшумной работы. После монтажа и закрепления трубопроводов на опорах (до наложения тепловой изоляции), трубопроводы промываются и подвергаются гидравлическому испытанию давлением на 20 кгс/см2.

Тепловые и гидравлические характеристики систем отопления:

Отопление автостоянки:

• Тепловая нагрузка Давление
• Отопление: Тепловая нагрузка Давление
• 3 Гкал/час 3 атм
• 0.807 Гкал/час 7 атм

Общая нагрузка системы отопления комплекса 1,107 Гкал/час

Принципиальная схема водяного отопления приведена в Приложении.

СИСТЕМА ВЕНТИЛЯЦИИ

ОБЩЕООБМЕННАЯ ВЕНТИЛЯЦИЯ

Для обеспечения нормируемых воздухообменов и поддержания допустимого температурно-влажностного режима в помещениях общественно-культурного центра предусмотрены приточно-вытяжные системы вентиляции с механическим побуждением. Количество систем определено с учетом функционального назначения помещений. Воздухоприемные решетки устанавливаются на высоте более 2-х метров от поверхности земли. Венкамеры расположены на -1, 1,3 этажах.

Воздуховоды приточных и вытяжных систем круглого и прямоугольного сечений. Класс исполнения воздуховодов П(плотные) по СНиП 2.04.05-91*. Воздуховоды выполняются из оцинкованной стали по ГОСТ 24751-81. Соединение воздуховодов ниппельное и на фланцах. Разводка магистральных воздуховодов приточной вентиляции предусматривается по коридорам и холлам. Магистральные воздуховоды прокладываются в строительных конструкциях и покрываются огнезащитным составом с нормативной огнестойкостью вне пределов обслуживаемого помещения. Воздуховоды вытяжной вентиляции - в вертикальных шахтах. На ответвлениях к обслуживаемым помещениям предусматривается установка дроссельных, огнезащитных и обратных клапанов. В качестве воздухораспределительных устройств, предусматриваются вентиляционные решетки с регулируемыми жалюзи.

На воздуховодах систем приточной и вытяжной вентиляции, при пересечении ими противопожарных преград предусмотрена установка нормально-открытых огне задерживающих клапанов с нормируемым пределом огнестойкости.

Воздуховоды до приточных установок предусматриваются теплоизолированными фольгированным теплоизоляционным материалом толщиной 50 мм. Воздуховоды после приточных установок покрываются теплоизоляционным слоем толщиной 1 0мм (толщина слоя изоляции выбирается в зависимости от диаметра трубопроводов и параметров теплоносителя).

Воздухо-обрабатывающие и вытяжные агрегаты производства и поставки объединения «VTS Clima» или «IMP Klima» или «KORF». Дроссельные, огнезадерживающие клапаны и воздухораспределительные устройства отечественного производства. Регулирование температуры систем подачи воздуха качественное по температуре наружного и внутреннего воздуха.

Теплоснабжение приточных установок в проекте предусмотрено по независимой схеме. Трубопроводы систем теплоснабжения выполнить из водогазопроводных стальных труб. В целях сокращения потерь тепла проектом предусматривается теплоизоляция трубопроводов теплоснабжения. Изоляция трубопроводов теплоснабжения выполняется из материала типа «Termaflex». Учет расходов тепла на вентиляцию предусмотрен в помещении теплового пункта. В целях экономии тепла предусматривается использование обратной воды в системе нагрева воды для горячего водоснабжения.

Функциональная схема теплоснабжения приточных установок.

Блок ресторана, кафе

Расчет системы вентиляции ресторанного блока произведен на основе Технологического задания. В помещениях ресторанного блока предусмотрена приточно-вытяжная система вентиляции. Приток предусмотрен в помещение ресторана и кафе(П6). В моечных, официантскую, вестибюль, гардеробные персонала, кабинет зав.производства, горячий цех, холодный цех, мясорыбной цех, овощной цех(П7). Из ресторана и кафе предусмотрена вытяжная установка В8. Из помещений кухни холодного цеха, мясорыбной цеха, овощного цеха, кладовых, бельевой, комнаты приема пищи предусмотрена вытяжная системы В10.

Из помещений моечных и горячих цехов предусмотрена:

• самостоятельная вытяжная система вентиляции В9, также предусмотрены вытяжные зонты над моечными ваннами;
• в горяцем цеху предусмотрено по 2-а вытяжных зонта с жироулавливающем фильтром ВМ1,ВМ2;
• из санузлов, душевых - В1.

Воздухораспределение в помещениях принято «сверху-вверх». Общие теплопоступления составляют Охол.столовой.летн. 65 кВт для всех помещений столовой из расчета 80 Вт/м2.

Помещения кинозалов

Для обеспечения воздухообмена в кинозалах проектом предусматривается устройство приточно-вытяжной вентиляции. Приточную установку и вытяжные установки предполагается разместить в венткамере.

Распределение приточного воздуха в залах кинотеатра осуществляется под зрительными местами. Скорость приточного воздуха на выходе из решетки не более 01-02 м/с. Для поддержания равномерного распределения воздуха используется камера статического давления. Общие теплопоступления составляют Охол.пом.под.аренду.летн. = 100кВт для всех помещений под аренду из расчета 100 Вт/чел.

Подвод вытяжки от проектора осуществляется гибким гофрированным шлангом с потолка над центром проекционного окна, на расстоянии 1500мм от окна. Вытяжка 600м3/час. Для избежания переохлаждения лампы под потолком предусмотрена шиберная заслонка с доступом киномехаников.

Дискотека. Игровые автоматы

В зале дискотеки и игровых автоматов предусмотрена самостоятельная приточновытяжная система вентиляции из расчета 20 м3/ч на 1 человека. Приточная установка располагается в венткамере и обслуживает зал дискотеки и холл на отм.+0,000. Вытяжная установка установлена на кровле здания. по 20м3/чел.

Общие теплопоступления составляют Охол.пом.под.аренду.летн. = 35кВт для всех помещений под аренду из расчета 150 Вт/чел. Для санузлов предусмотрена самостоятельная вытяжная система.

Автостоянка

В автостоянке предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением. Воздухообмен рассчитан по вредности и рекомендуемой кратности. Расчет ведется на не превышение предельно допустимых концентраций вредных выбросов для данного помещения

Для экономии энергоресурсов вентиляторы в системах приточной и вытяжной вентиляции предусматриваются с управлением от регуляторов скорости. Производительность приточно-вытяжных установок изменяется по сигналам загазованности (от датчиков СО) в помещениях хранения автомобилей. Кроме того, предусматривается ручной перевод установки в дежурный режим.

Расход приточного воздуха в помещениях хранения автомобилей определен расчетом по массе вредных веществ (СО, NO, SO2, CH), выделяющихся при въездах- выездах легковых автомобилей. Для расчета приняты бензиновые и дизельные двигатели объемом 1,8 - 3,5л. Количество выделяющихся вредных веществ определено по руководству «Методика проведения инвентаризации выбросов загрязняющих веществ в атмосферу для автотранспортных предприятий» и требований технологической части проекта. В помещениях хранения автомобилей предусматривается отрицательный дисбаланс.

Подача приточного воздуха в помещения хранения автомобилей предусматривается сосредоточенно вдоль проездов. Удаление воздуха из помещений хранения автомобилей предусматривается из верхней и из нижней зоны поровну. Компоновка вытяжных воздухопроводов принята в проекте из условия исключения застойных зон в помещении хранения автомобилей. В соответствии с действующими нормативными документами все вытяжные установки из гаража запроектированы с резервным вентилятором и частотным регулированием частоты вращения. Это позволит значительно экономить электроэнергию.

Приточно-вытяжная система автостоянки объединена по высоте пожарных отсека, расположенных друг под другом. Автостоянка на этаже разделена на 2 пожарных отсека.

Для обеспечения в помещениях хранения автомобилей нормативных показателей воздухообмена предусматривается устройство систем приточной вентиляции и вытяжной вентиляции с искусственным побуждением. Вытяжная система проектируются с резервным двигателем. Вытяжка воздуха осуществляется через вентиляционную шахту выполненную в строительном исполнении, проходящую вдоль лифтов. Вытяжная установки в изолированном корпусе располагаются в отдельной вытяжной венткамере. Выброс осуществляется через шахту выше кровли здания.

Подача приточного воздуха в технические помещения автостоянки осуществляется в верхнюю зону приточными системам. Удаление воздуха осуществляется через помещения хранения автомобилей.

Во все технические помещения предусмотрена приточная система вентиляции. Удаление воздуха из технических помещений предусматривается через двери в коридор. Наладка и увязка систем вентиляции производится после монтажа.

В проекте использовано отечественное и импортное оборудование, арматура и материалы фирм поставщиков. Все оборудование, арматура и материалы имеют сертификаты соответствия требованиям норм Российской Федерации.

РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ПРИТОЧНОГО ВОЗДУХА В ПОМЕЩЕНИЯ ГАРАЖА

Применяемые нормативные документы

• Общесоюзные нормы технологического проектирования предприятий автомобильного транспорта ОНТП -01-91 (Росавтотранс)
• Стоянки легковых автомобилей МГСН 5.01.94 с дополнениями.
• Пособие к МГСН 5.01.94 «Стоянки легковых автомобилей» Выпуск
• СНиП 21.02.99 «Стоянки автомобилей»
• СНиП 2.04.05-91 «Отопление, вентиляция и кондиционирование»
• ГОСТ 12.1.005-88 «Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны»
• ВСН 01-89 Ведомственные строительные нормы предприятия по обслуживанию автомобилей.

Удельные выбросы (m) загрязняющих веществ и коэффициенты корректирования (КС) для движения автомобилей в закрытой стоянке, со среднетехнической скоростью 5 км/ч, (Таблица 1) СО, CH, NOx, SO2 приняты по показателям 2000 г из ОНТП-01-91.

Таблица 1

Удельные выбросы загрязняющих веществ, г/км и коэффициент корректирования

Расчет проводился для каждого из загрязняющих веществ приведенных в технологической части проекта. Количество приточного воздуха выбиралось по сумме из полученных значений расходов воздуха при расчете на выбросы СО, СН, NO, SO2, по кратностям и по расходу 150м3/час на автомобиль. Окончательная величина принималась максимальной из полученных значений.

ПДК (Таблица 2) загрязняющих веществ принимались согласно ГОСТ 12.1.005-88 в зависимости от времени пребывания людей в соответствующих обслуживаемых зонах.

Таблица 2

Предельно допустимые концентрации вредных веществ мг/м3

*- пребывание людей менее часа (по заданию технологической части проекта)

Расчет

Расчет воздухообмена в помещениях моек автомобилей и помещениях автостоянки производился для легковых автомобилей среднего класса с бензиновыми и дизельными двигателями. Допустимая концентрация оксида углерода (Спдк) принималась 20 мг/м3.

Воздухообмен в помещениях хранения автомобилей производился на основании расчета по массе выделяющихся вредных веществ, на основании расчетных данных технологического задания. Концентрация окиси углерода в наружном воздухе - 6 мг/м3.

Расчет производился с учетом транзитных пробегов на основании технологического задания.

Количество каждого загрязняющего вещества, выделяемого при движении автомобилей на закрытых автостоянках, определяется по формуле:

• где n - количество типов автомобилей, шт;
• qi - удельный вес j-го загрязняющего вещества одним автомобилем i-го типа, г/м3;
• L - условный пробег одного автомобиля за цикл по помещению гаража-стоянки с учетом затрат времени на запуск двигателя и движение, км;
• Аэi - эксплуатационное количество автомобилей в гараже-стоянке с учетом коэффициента выпуска, шт.;
• Кс - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние режима движения (скорости) автомобиля;
• Тв - время выезда или въезда автомобилей, ч. Обычно принимают 1ч.

Необходимое количество приточного воздуха, исходя из условий ассимиляции вредного вещества до нормируемых величин (Спдк) рассчитывается по формуле:

• Где Mj - масса вредного вещества, г/с;
• Св, Сп - соответственно концентрации данного вредного вещества в вытяжном и приточном воздухе, мг/м3, при Св = Спдк и Сп = Сн.

Концентрация СО в наружном воздухе соответствует фоновому загрязнению в месте расположения здания; при отсутствии сведений о средней концетрации СО в расчетах применяется Сн = 0,3хСпдк.

Таблица воздухообменов для помещений приведена в Приложении. Принципиальная схема общеобменной вентиляции приведена в Приложении.

СИСТЕМА КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ

Тепловыделения в теплое время года в помещениях суда компенсируются работой двухтрубных фэнкойлов (система чиллер - фанкойл). Общие теплопоступления составляют Охол.летн. = 555кВт для всех помещений.

Уровень шума внешних блоков не превышает 88 дБ. Конструкция наружного блока имеет фронтальное воздухораспределение и не требует дополнительного пространства для обеспечения процесса теплообмена в кондиционере. Подключение и установка фанкойлов (доводчиков) непосредственно осуществляется в самих помещениях. Фанкойлы установленные в киноаппаратных снимают 10кВт тепла.

В проекте предусмотрена одна холодильные машины WDAT2-2,265 фирмы IRICON холодопроизводительностью 666 кВт. Потребная электрическая мощность для системы кондиционирования составит: Ру = 222 кВт. Холодильная машина установлена на кровле. Наладка и увязка систем вентиляции производится после монтажа.

В проекте использовано отечественное и импортное оборудование, арматура и материалы фирм поставщиков. Все оборудование, арматура и материалы имеют сертификаты соответствия требованиям норм Российской Федерации. Принципиальная схема холодоснабжения приведена в Приложении.

СИСТЕМА ВОЗДУШНО-ТЕПЛОВЫХ ЗАВЕС

Устройство воздушно-тепловых завес предусматривается:

• в тамбурах перед входами в помещения общественного назначения;
• в тамбурах перед въездами в помещения подземного гаража и механизированной автостоянки;

Тепловые завесы приняты к установке производства фирмы FRICO. ВТЗ приняты с водяным нагревом У1.

Включение тепловых завес принято автоматическое по сигналу открытых дверей, выключение - после достижения в помещении расчетной температуры. Подбор Воздушно-тепловых завес производится по паспортным данным завода изготовителя из расчета перекрытия 0,9 от проема по ширине и высоте проникновения струи нагретого воздуха на всю высоту проема.

Планы расположения ВТЗ приведены.

СИСТЕМА ПРОТИВОДЫМНОЙ ВЕНТИЛЯЦИИ

Система подпора воздуха

Для обеспечения противодымной защиты лифтовых шахт, тамбур шлюзов лестничных клеток типа Н3 при пожаре, проектом предусматривается система подпора воздуха.

Системы подпора воздуха для различных лифтовых шахт, тамбур шлюзов лестничных клеток подземной и надземной частей, приняты самостоятельными. Все вентиляторы подпора установлены в отдельных помещениях с нормируемым пределом огнестойкости.

Для систем подпора воздуха применены:

• вентиляционные каналы класса П по СНиП 2.04.05-91 с пределом огнестойкости Е130;
• противопожарные нормально-закрытые клапаны с пределом огнестойкости Е160, оснащенные приводами с автоматическим и дистанционным управлением;
• вентиляторы общего сантехнического назначения.

При подборе вентиляторов систем подпора воздуха учтены соответствующие поправки на расчетные значения расходов с учетом фактического исполнения сетей и неплотностей вентиляционных каналов, лифтовых шахт и неплотностей притворов закрытых дверей. Эффективность действия систем подпора воздуха обеспечивается при автоматическом, дистанционном и ручном управлении дверями эвакуационных выходов.

Включение систем противодымной защиты производится от системы противопожарной сигнализации. Включение вытяжной противодымной вентиляции предусмотрено с опережением 30сек. Автоматизация системы подпора разработана в проекте Автоматизация.

Требуемые параметры вентагрегатов систем приточно-вытяжной противодымной вентиляции установлены расчетом и приведены в приложении характеристик оборудования.

Расчет приточной противодымной вентиляции в тамбур-шлюз (открытой двери) лестничной клетки 3-го типа.

Исходные данные:

• Тамбур - прямой
• Размер входных дверей: 0,9х 2 м.

Определяем расход воздуха через наружные двери из расчета подачи 4700 м3/ч на 1м2 площади открытой створки двери тамбур-шлюза.

Объемный часовой расход воздуха в тамбуры-шлюзы, работающие при пожаре с открытыми дверями, определяем по формуле

• Цш = 3600-1,3* F дв,
• где Lгш - расход воздуха, м3/ч; FflB - площадь открытой двери тамбура-шлюза, м2.

При площади двери 1,8 м2 объемный часовой расход воздуха составит 1ТШ= 3600х1,3х1,8 = 8424 м3/ч

Для каждого лестничного узла автостоянки запроектирована системы L= 8500 м3/ч (ПД1-3).

Вентиляторы расположены на отм.+0,000. Усилие пружины доводчика закрывания двери тамбур-шлюзов предусматривается таким, чтобы в тамбуре поддерживалось избыточное давление не более 150 Па.

Расчет расхода воздуха в лифтовую шахту

Первая группа лифтов

• Давление в лифтовой шахте на 1-м этаже рассчитываем по формуле: Рш1=0,7У2р+20.
• Рш1=0,7х3,82х1,457+20=34,7 Па.
• Рассчитываем расход наружного воздуха при открытых дверях лифтовых шахт на первом этаже и открытой двери на выходе из здания для 2-х лифтов: Сш1=1950+103(11Рш1-10)°’5 Ош1=1950+103(11 х34,7-10)05=21237,3 кг/ч.

Средний расход воздуха поступающий в здание из лифтовых шахт на каждом этаже кроме 1-го находим по формуле:

• Оср=1050+5,2Рш105+20(М-1 )+30(n-4). где N-число этажей в здании;
• n-среднее число дверей на одном этаже для выхода в коридор. Оср=1050+5,2х34,705+20(5-1 )+30(2-4)=1100,6 кг/ч.

Расход воздуха подаваемый в лифтовые шахты определяется по ф-ле:

• Ош= Ош1+[ Оср-5(^+25)]^-1), кг/ч;
• Ош=21237,3+[1100,6-5(-28+25)](5-1 )=25699,9 кг/ч р = 1,423 кг/м3 Сш=18060,37м3/ч.

Учитывая 10% подсос 20000 м3/ч (ПД3).

Пропорционально размерам лифтов распределен расход воздуха.

В шахтах лифтов при пожаре предусмотрена подача наружного воздуха из отдельного канала в верхнюю часть лифтовой шахты. Для каждой лифтовой шахты предусмотрен приточный противодымный вентилятор ПД, расположенных на кровле.

Система дымоудаления

Для обеспечения безопасной эвакуации людей из помещений комплекса при пожаре проектом предусматривается устройство вытяжных систем противодымной защиты. Предусмотренные проектом системы противодымной вентиляции объединены на 2 пожарных отсека, расположенных друг под другом.

Система вытяжной противодымной защиты включает в себя систему дымоудаления из коридоров, а так же гаража. Дымоудаление производится из помещений без естественного освещения через остекленные проемы в наружных ограждениях, а также из помещений с естественным освещением с массовым пребыванием людей-зал дискотеки, не имеющим открывающихся при пожаре фрамуг с достаточной для удаления дыма площадью.

Включение систем противодымной защиты производится от системы противопожарной сигнализации. Включение вытяжной противодымной вентиляции предусмотрено с опережением 30сек.

Автоматизация системы дымоудаления разработана в проекте автоматизация. Требуемые параметры вентагрегатов систем вытяжной противодымной вентиляции установлены расчетом и приведены в приложении характеристик оборудования.

Результирующие значения давлений и производительности вентагрегатов определены в зависимости от технических характеристик составных конструктивных элементов систем - каналов (воздуховодов, коллекторов, шахт), клапанов (дымовых и противопожарных) и т.п. На последующих стадиях проектирования значения подлежат уточнению.

Для минимизации параметров вентагрегатов лимитированы величины утечек и подсосов воздуха в элементах сетей - преимущественным применением каналов и клапанов повышенной плотности (класса П и с сопротивлением дымогазопроницанию 40000...500000 кг"1м"1 соответственно). Вместе с тем, указанные ограничения практически исключают возможность распространения продуктов горения при пожаре через каналы систем в случаях их отказа.

Пределы огнестойкости вентиляторов дымоудаления всех систем установлены согласно расчетным максимальным значениям температуры перемещаемых газов и составляют 2ч/400оС.

Пределы огнестойкости различных участков каналов и клапанов систем приняты с учетом нормативных противопожарных требований и в зависимости от проектной трассировки. При этом для каналов, прокладываемых вне обслуживаемого пожарного отсека, требуемые пределы огнестойкости установлены не менее EI 45.

Конструкции и оборудование систем вытяжной противодымной вентиляции должны соответствовать требуемым техническим характеристикам согласно данным табл.3.

Оборудование систем вытяжной противодымной вентиляции, предусмотренное для применения на объекте, должно быть сертифицировано в установленном порядке. Для вентиляторов дымоудаления, противопожарных и дымовых клапанов, огнезащитных покрытий в составе конструкций огнестойких воздуховодов - обязательно наличие сертификата пожарной безопасности России.

Таблица 3

Характеристика отопительно-вентиляционного оборудования и оборудования противодымной вентиляции, выбранного в соответствии с расчетами приведена в

Система с механическим побуждением для удаления дыма

Система с механическим побуждением для удаления дыма запроектированы самостоятельными для следующих помещений:

• из помещений подземной автостоянки через отдельные вытяжные шахты предусмотрено дымоудаление вентиляторами дымоудаления расположенному на кровле.
• из коридоров, а также из помещений без естественного освещения через отдельную вытяжную шахту - вентилятором дымоудаления (ДУ3), расположенному на кровле.

Вентиляторы дымоудаления обеспечивают работоспособность в течении 1-го часа при Тгаз0в=600оС или 2-х часов при Тгаз0в=400оС. Шахты дымоудаления проходящая через этажи здания выполняется с пределом огнестойкости E150.

Количество и размещение клапанов дымоудаления принято из условия обслуживания одним дымоприемником (дымовым клапаном) площади не более 1000 м2, расстояние от оси дымоприемника до ближайшей стены помещения или края дымовой зоны не должно превышать 20 м. Для одного уровня гаража выбрано 4 клапана одной дымовые зоны и 3 клапана для другой дымовой зоны. Такое же количество клапанов предусмотрено и для второго уровня гаража. Площадь пожарного отсека для подземной автостоянки не превышает 3000м2. Не ограждаемые дымовые зоны гаража не превышают 1600м2. Срабатывание клапана в необходимой дымовой зоне предусматривается от адресной противопожарной сигнализации. Выбросы систем дымоудаления предусмотрены с выбросом вертикально вверх над кровлей.

Количество и размещение клапанов дымоудаления принято из условия обслуживания одним дымоприемником (дымовым клапаном) площади не более 900м2. Срабатывание клапана в необходимой дымовой зоне предусматривается от адресной противопожарной сигнализации. Выбросы систем дымоудаления предусмотрены с выбросом вертикально вверх через шахты над кровлей.

Для компенсации дымоудаления предусматривается открытие окна на этаже пожара.

Расчет системы дымоудаления из подземной автостоянки

Периметр очага пожара в начальной его стадии, Рп, для помещений, оборудованных спринклерными системами пожаротушения, принимаем равным 12 м.

Расход дыма, который следует удалять непосредственно из горящего помещения, рассчитываем, исходя из обеспечения среднего уровня стояния дыма, в начальной стадии пожара, не ниже 2,5 м от уровня пола по периметру предполагаемого очага пожара по формуле:

• G = 676,8 х Рп х У15 X Кес,
• где: Кес = 1 - для систем с искусственным побуждением;
• У - минимальный средний уровень стояния нижней границы дыма от пола, для «резервуаров дыма» расчетным уровнем является расстояние от нижней кромки завес до пола помещения, равное 2,5 м;
• G = 676,8 х 12 х 2,515 х 1 = 32103,44 кг/ч.

Средний удельный вес и температуру дыма при расчетах его удаления из помещений объемом 10 тыс. м3 и менее следует принимаем: jcp =5 Н/м3 (р = 0,51 кг/ч) и 450 °С - при горении жидкостей и газов.

G = 32103,44/0,51= 62947 м3/ч.

Плотность наружного воздуха:

• 353
• Рв = = 1,2 кг м
• (273 + 28,5)

Потери давления в дымовом клапане

• Щ = кт (j1 + j 2)(ур)2 / 2р
• АР1 = 0,55 х (2,2 + 0,3)(8,87 / 0,9)2 /2 х 0,51 = 131Па

Через неплотность клапана с площадью прохода 0,9м2, предварительно посчитав потерю давления 131 Па, в систему поступит воздуха 0,0112х (0,9х131)0,5 = 0,122кг/сек

Количество газов в устье дымовой шахты определяем по расходу дыма при равномерном подсосе воздуха через 3 закрытых дымовых клапанов

• Gy = 8,918 + 0,122 х 3 = 9,28кг / сек

Сопротивление трению в ответлениях к дымовому клапану, в шахте и воздуховоде

• ар2 = Ктрнкс
• АР2 = 8 х 0,16 х 2,7 х 83 + 8 х 0,16 х1х 71 = 277,9Па
• АРсум = 131 + 277,9 = 408,9Па

Подсосы через неплотности сети поступающего в шахту:

• Gn = Gnn * Pc * lc + Gnn * Pn * Ln

Опс - удельный подсос воздуха через неплотности шахты и воздуховодов из стальных листов, соединенных сплошным плотным швом (такую же плотность могут иметь шахты из монолитного бетона или полых блоков при наличии не более трех уплотненных стыков на этаж), принимать по табл.3 пособия 4.91 к СниП 2.04.05-91, по классу П;

• Опп - удельный подсос воздуха через неплотности шахт из плит или кирпича и других материалов принимать по табл.3, по классу Н;
• Рп, Рс - периметр внутреннего поперечного сечения шахт и воздуховодов, м;
• 1с, 1п - длина шахт и воздуховодов из стальных листов и воздуховодов.
• Gn = 0,00044* 3,6 * 83 + 0,00044* 3,6 * 71 = 0,244кг / с

Общие расходы газов составит

Плотность газов перед вентилятором:

• Рс = 9,524 /{ *98 + (9,524 - 8918> ] = 0,529 кг
• V 0,51
• 1,2

Естественное давление

• АРсст = 83 х (1,2 - 0,529) = 55,7Па

Потери давление, на которое должна быть расчитана мощности, потребляемая вентилятором

• АРВ = 1,2 х (408,9 - 55,7)/0,529 = 801,2Па

Температура газов

• tcyM = (353 - 273 *0,529)/0,529 = 394 ОС

Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором:

• G = 9,524 х 3600/ 0,529 = 64814м3 /ч

Расчет удаления дыма из коридоров.

Расход дыма Gj, кг /час, подлежащий удалению из коридоров или холлов (по защите дверей эвакуационных выходов, по п.5.6б СНиП 2.04.05-91*) для общественных зданий определяется в соответствии с п.1б прил.22 СНиП 2.04.05-91*, по формуле:

• G = 4300 х B х n х Нд
• где:
• 1,5

B - ширина большей из открываемых створок дверей при выходе из коридора или холла к лестничным клеткам или наружу, м;

n - коэффициент, зависящий от общей ширины больших створок, открываемых при пожаре из коридора на лестничные клетки или наружу и принимаемый по таблице прил.22 СНиП 2.04.05-91;

Нд - высота двери, м;

Kd - коэффициент относительной продолжительности открывания дверей из коридора на лестничную клетку или наружу во время эвакуации людей, следует принимать равным 1 при эвакуации 25 чел. и более через одну дверь и 0,82 — при эвакуации менее 25 чел. через одну дверь.

• G = 4300х 1,6х 0,82х 2,21,5 х 1 = 18409,26кг/час = 5,11кг/сек
• где:
• B = 1,6м; n = 0,82; Н = 2,2м; Kd = 1 (через одну дверь эвакуируется более 25 человек).

Плотность наружного воздуха:

• 353 / 3
• Ря = = 1,2 кг м
• (273 + 28,5)

Принимаем температуру поступающего дыма 300ОС (при удаления дыма из коридоров), рд = 0,61кг/м3 .

Плотность смеси газов в устье шахты

• ру = 0,61 + Арэ *(N -1), кг/ м3
• Арэ = 0,0072кг/м - плотность смеси газа на один этаж
• N = 3
• ру = 0,61 + 0,0072 *(3 -1) = 0,624 кг/м3 Расход газов в устье шахты
• Gy = 0,81х G х ру /(1 - 0,83* ру)
• Gy = 0,81 х 2,29 х 0,768/(1 - 0,83 * 0,768) = 5,369кг / с

Коэффициент сопротивления шахты, начиная со второго участка до устья при скоростном давление 71 Па

• jy = 9,6 * 0,1 * 1,7 *2,8*71/51,6 + 0,3 * 0,75 *(3 -1) = 6,738

Потери давления в шахте

• АРу = 0,5 *(34 + 51,6) * 11,238 + 58 + 9,6*4*0,1 + 0,5 * 0,75 *51,6 = 470,625Па

Подсосы через неплотности сети, дополнительные подсосы воздуха через неплотност закрытые дымовые клапаны учитываются в размере 10% от расхода воздуха, поступающего в шахту:

• Gn = Gnn * Pc * lc + Gnn * Pn * Ln + 0.1* ^у - G)

Опс - удельный подсос воздуха через неплотности шахты и воздуховодов из стальных листрв, соединенных сплошным плотным швом (такую же плотность могут иметь шахты из монолитного бетона или полых блоков при наличии не более трех уплотненных стыков на этаж), принимать по табл.3 пособия 4.91 к СниП 2.04.05-91, по классу П;

Опп - удельный подсос воздуха через неплотности шахт из плит или кирпича и других материалов принимать по табл.3, по классу Н;

Рп, Рс - периметр внутреннего поперечного сечения шахт и воздуховодов, м;

1с, 1п - длина шахт и воздуховодов из стальных листов и воздуховодов.

• Gn = 0,0007 *1,1*2,4*15 + 0,0022 *1,1*2,4*71 + 0.1* (4,943 - 2,88) = 0,499кг / с

Общие расходы газов составит

• G^ = Оу + Gn = 5,369 + 0,499 = 5,867кг / с

Плотность газов перед вентилятором

• Рум = G^ /(G/0.61 + (G^ -G)/1,2)
• рсум = 5,623/(2,88/0.61 + 2,742/1,2) = 0,651кг / м3

Температура газов

• t =(300 - 273* р ]/ р = 187 О С

Расход вентилятора

• Le = <°ум / рсум
• Le = 5,622/0,803 = 9,011кг / с = 32440м3/ ч

Вентилятор дымоудаления (ДУ3) расположен на выбросом на 2 м выше кровли здания. Принципиальная схема противодымной вентиляции комплекса приведена в Приложении. Планы расположения оборудования приведены в Приложении.

АВТОМАТИЗАЦИЯ

Система автоматизации предназначена для автоматического поддержания нормальных режимов работы оборудования и его защиты при возникновении аварийных ситуаций.

Система автоматизации оборудования систем отопления и вентиляции выполняет следующие функции:

• автоматическое и ручное управление оборудованием;
• отключение при пожаре систем вентиляции;
• включение при пожаре систем противодымной защиты;
• открывание дымовых клапанов и закрытие огнезадерживающих клапанов; -контроль параметров теплоносителя и воздуха;
• сигнализация о работе оборудования («Включено», «Авария»);
• автоматическое регулирование параметров систем вентиляции;
• автоматическое открывание и закрывание клапанов наружного воздуха при включении и выключении вентиляторов;
• автоматическое переключение скоростей вентиляторов по сигналу датчика содержания СО в помещениях хранения автомобилей;
• автоматическое включение резервного оборудования при выходе из строя основного;
• автоматическую защиту воздухонагревателей от замерзания;
• последовательное включение и выключение оборудования;
• блокировку включения воздушно-тепловых завес с открыванием дверей; -автоматическое отключение воздушно-тепловых завес после достижения нормируемой температуры в зоне въездных ворот.

Проект автоматизации приведен в томе Автоматизация.

ЗАЩИТА ОТ ШУМА

В целях защиты от шума находящихся в помещениях людей и окружающей среды предусматриваются следующие мероприятия:

• применение оборудования с низкими шумовыми характеристиками;
• размещение оборудования вне обслуживаемых помещений;
• применение виброизоляторов и вибровставок;
• применение гибких вставок;
• применение шумоглушителей, устанавливаемых до и после локальных источников шума;
• скорость движения воздуха в магистральных воздуховодах систем вентиляции не превышает 6 м/с;
• звукоизоляция венткамеры специальными звукопоглощающими материалами.

НАГРУЗКИ СИСТЕМЫ ВЕНТИЛЯЦИИ

Расход тепла на вентиляцию: 1,75 Гкал/час

ОСНОВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ ПРОЕКТА

• также на кондиционирование - 230 кВт; на противодымную защиту - 113 кВт;
• на ВТЗ - 9,5 кВт.

На рабочей стадии проектирования будут выполнены уточненные тепломеханические, гидравлические и аэродинамические расчеты по всем разделам ОВ с учетом рабочих технологических заданий и рабочих трассировок сетей. Будут уточнены все нагрузочные показатели и параметры систем. По характеристикам вентиляционного и климатического оборудования будут выполнены акустические расчеты и разработки мероприятий по снижению шума и вибрационных нагрузок до нормативных показателей.

• Назад
• Вперёд